ESS中的双向CLLLC谐振转换器的控制方案

本期，中转换我们将介绍双向 CLLLC 谐振转换器的向C谐振详细知识

诸如双向电容-电感-电感-电感-电容 (CLLLC) 的单级隔离式转换器，是控制储能系统 (ESS) 中常见的转换器类型，用于节省系统成本并提高功率密度。中转换CLLLC 的向C谐振增益曲线更平坦，但是控制当开关频率 (fs) 高于串联谐振频率 (fr) 时，增益曲线会变得过度平坦。中转换变压器和 MOSFET的向C谐振寄生电容也会显著影响转换器增益[1]，这将导致转换器的控制输出电压超出稳压范围。在本期电源设计要点中，中转换我将介绍一种 CLLLC 控制算法和一种同步整流器 (SR) 控制方法，向C谐振以消除这种非线性，控制并使用 3.6kW 原型转换器来验证性能。中转换图 1是向C谐振住宅 ESS 的方框图。

图 1 具有双向功率因数校正 (PFC)/逆变器、控制双向 DC/DC转换器和最大功率点跟踪 (MPPT) 的住宅 ESS 方框图。

控制级中的设计注意事项

图 2 展示了具有寄生电容器的全桥 CLLLC 谐振转换器的电路拓扑。此拓扑由对称谐振回路和全桥结构组成。

图 2 具备寄生电容器的全桥 CLLLC 转换器的电路拓扑。

图 3 展示了 CLLLC 的理想增益曲线。与 LLC 转换器类似，变频控制是适用于 CLLLC 谐振转换器的常用控制方案。

图 3 使用变频控制的理想 CLLLC 增益曲线。

如前所述，当 fs超过 fr时，增益曲线是平坦的。此外，随着功率等级增加，转换器需要在电池侧并联更多 FET 以处理更大的电流，这意味着输出全桥 FET 上的输出电容 (Coss) 将非常大。考虑到变压器绕组间电容和 Coss的寄生参数，高频率下的非单调增益曲线现象明显，这一现象与轻载条件相对应，如 图 4 所示。

图 4 考虑寄生参数的 CLLLC 增益曲线，

例如变压器绕组间电容和 Coss。

在这种情况下，频率控制没有作用。打嗝模式是一种解决 CLLLC 谐振转换器非单调特性的常用方法，但该方法不适用于电池应用，因为转换器需要在电池电压较低时提供高电流。脉宽调制 (PWM) 和相移控制可以解决该问题，但 PWM 控制将使晶体管在硬开关状态下工作，导致效率降低且工作频率受到限制。因此，相移控制是更好的选择。

控制逻辑

图 5 展示了频率和相移混合控制的方案图表。启动期间电池电压较低，因此转换器需要使用低充电电流进行软启动，以便限制高电流峰值并延长电池寿命。如果谐振电感值或频率不够高，则在高频下软启动的效果有限。当电池充电至接近满电量时，它将以小电流涓流充电并保持恒定电压。这两种情况都对应于转换器的轻负载条件。在轻负载条件下，输出电压往往会因寄生电容而上升，并最终可能根据之前的分析超出稳压范围；相移控制有助于在此状态下调节输出电压。控制器的计算结果决定了转换器是否需要进入相移模式。

图 5 不同充电状态下的控制方案。请注意，启动期间电池电压较低，因此转换器需要以低充电电流进行软启动，以限制电流尖峰并延长电池寿命。

图 6 展示了频率和相移之间的调制切换。当负载降低时，频率将增加以调节输出电压。如果计算得出的最大频率高于设置值，转换器将进入相移调制；当负载增加时，相移角将减小以便调节输出电压。当相移角降至零时，转换器将再次进入频率模式。

图 6 频率与相移模式之间的控制方案。当负载减小且相移角为零时，频率将增加以调节输出电压（频率模式）。如果最大频率高于设置值，则相移角会减小以调节输出电压（相移模式）。

寄生电容引起的一些问题

MOSFET 的 Coss在相移模式下也会产生这种影响；槽电流将与这些电容器一起振荡，如 图 7 所示。

图 7 开环相移模式下的槽电流波形。

图 8 绘制了在考虑和不考虑 MOSFET Coss的情况下，CLLLC 转换器的增益比较图。根据图中所示，增益曲线中会出现波动。在这种情况下，控制器可能会在闭环控制下将相移角调整到错误方向，从而导致较大的电流峰值。

图 8 使用和不使用 COSS时相移模式下的增益曲线。

增益问题解决方案

为了消除增益的非单调性，采用 图 9 中所示的 SR 控制可以解决该问题。在谐振回路电流振荡期间，同时导通两个上部或两个下部 SR 开关会暂时短接变压器的次级绕组，因此 Coss不会参与谐振。

图 9 提出的用于消除增益非单调性的 SR 控制方案。

图 10 展示了测试结果；与图 8 相比没有产生振荡。有关更详细的分析和测试结果，请参阅参考[2]。

图 10 使用建议的控制方案（灰线）时相移模式下的增益曲线。

实验结果

原型[3]使用此控制方案来验证性能。图 11 显示了软启动波形，图 12 显示了使用建议的控制方案时，在相移模式下的谐振回路电流波形。

图 11 相移软启动，输出功率为 750 W。

图 12 使用建议方案时，相移模式下的谐振回路电流波形。

图 13 和 图 14 展示了频率/相移调制开关测试。根据测试波形，启动电流限制在 28A 以内，输出功率为 750W。谐振回路电流不会出现振荡，并且转换器可以在不同的工作条件下平稳地更改调制。

图 13 相移和频率调制开关：5A 负载的频率模式。

图 14 相移和频率调制开关：负载为 1A 的相移模式。

结语

建议的频率和相移混合控制方案限制了启动阶段的浪涌电流，并使增益在轻负载条件下呈线性。转换器可以在频率调制和相移调制之间平稳切换。此外，相移控制还会引入非单调增益问题，并使具有较大 COSS的设计中的电流出现振荡。建议的 SR 控制方法有助于解决电流振荡问题并使增益保持单调。

参考资料

Lee、Byoung-Hee、Moon-Young Kim、Chong-Eun Kim、Ki-Bum Park 和 Gun-Woo Moon，“Analysis of LLC Resonant Converter Considering Effects of Parasitic Components”。发表于 INTELEC 2009 — 第 31 届国际电信能源会议，韩国仁川，2009 年 10 月 18-22 日，第 1-6 页。

Tai、Will、Guangzhi Cui 和 Sheng-Yang Yu、“Gain Optimization Control Method for CLLLC Resonant ConvertersUnder Phase Shift Mode.”发表于 PCIM Europe 2024；电力电子、智能运动、可再生能源和能源管理国际展览与会议、德国 Nürnberg，2024 年 6 月 11 - 13 日，第 2513 - 2518 页。

Cui、Guangzhi。n.d.“3.6kW 双向 CLLLC 谐振转换器参考设计”。德州仪器(TI) 参考设计编号 PMP41042。2024 年 11 月 6 日访问。

(责任编辑：综合)